(2)2011年9月23日-10月1日焙燒二系統因下直段爐墻托板密封板(見(jiàn)圖1)局部開(kāi)裂，風(fēng)斗的高壓風(fēng)從開(kāi)裂處直吹保溫磚墻， 將保溫磚墻沖刷、腐蝕為零， 18kPa的高壓風(fēng)暢通無(wú)阻的串到排料口結構處， 將排料口爐體腐蝕3個(gè)孔洞，在排料口處形成風(fēng)幕，爐內焙砂排不出去只能停爐處理。所以通過(guò)生產(chǎn)實(shí)踐解決好爐底漏風(fēng)對爐體連續、穩定的運行意義非凡。

(3) 爐底空氣分布板設計厚度10mm，易變形，變形過(guò)程中就有熱應力產(chǎn)生，會(huì )使爐體混凝土產(chǎn)生裂紋、掉塊。焙燒一系統爐底在2011年5月大修前爐底從破損處漏風(fēng)達到25處之多；局部還有孔洞，其面目全非，千瘡百孔，不停爐大修生產(chǎn)無(wú)法正常運行。

(4)冷卻盤(pán)管漏水對爐體結構的影響已做過(guò)詳細的論述。

(5)109m2沸騰焙燒爐煙氣溫度950℃。

從表3可以看出，爐內煙氣為氧化性氣氛，O2在高溫下對所有耐火材料均有腐蝕作用，如原料中含有F、C1兩種元素在高溫下對耐火材料腐蝕速度變快。2019年3月焙燒一系統下直段爐墻與擴大段接觸處爐墻局部腐蝕一個(gè)1200mm×1000mmx500mm的大洞， 冒著(zhù)局溫5天才搶修完。

(6)爐底大修風(fēng)帽間澆注料的選擇對爐底使用壽命的延長(cháng)至關(guān)重要，2005年建爐時(shí)，爐底澆注料設計采用普通低水泥澆注料搗制。在日常生產(chǎn)運行中爐底溫度280一400℃，低水泥澆注料在此高溫下無(wú)相變過(guò)程，混凝土強度差，2011年5月?tīng)t底大修時(shí)由低水泥澆注料改為水玻璃澆注料搗制。實(shí)踐證明搗制水玻璃澆注料要求技術(shù)條件非常嚴格：

   ①水玻璃模數要求2.8-3.0，而公司采購的水玻璃模數3.3一3.5。

   ②水玻璃模數太高，需根據現場(chǎng)溫度不斷調整氟桂酸鈉的加入量。

   ③要求攪拌時(shí)混合料和促凝劑(氟硅酸鈉)必須攪拌均勻后再加水玻璃，否則搗固后的混凝土質(zhì)量不均勻達不到預想效果。

   ④施工人員技術(shù)素質(zhì)差，責任心不強，對混凝土的澆筑質(zhì)量都有影響。

由于諸多方面的原因采用水玻璃耐熱混凝土澆注爐底不可取。

2、提高爐底風(fēng)帽間混凝土使用周期的措施 

從圖1可以看出，爐底第一個(gè)漏風(fēng)點(diǎn)就是沿四周方向空氣分布板與爐殼間的15-20mm膨脹縫。改進(jìn)設計時(shí)米用10mm厚100mm寬弧形鋼板沿四周方向將膨脹縫蓋住(活蓋)，這樣并不能將風(fēng)擋住，我們在下直段第一層爐壁托板上加10mm厚150mm高的弧形鋼板作密封板，密封板與托板和空氣分布板接觸面全部滿(mǎn)焊，在密封板安裝前將托板下的高強耐磨澆注料搗固好。

爐底第二個(gè)漏風(fēng)點(diǎn)是每塊空氣分布板之間的5-8mm膨脹縫，如空氣分布板預制水平達到設計要求，安裝后的膨脹縫均勻一致。所以爐底鋼結構制作、安裝施工隊伍的選擇舉足輕重，不可忽視。2017年8月焙燒二系統爐底大修鋼結構施工隊伍選擇不好，預制的空氣分布板達不到設計指標，安裝后的膨脹縫最大在25mm左右不等，密封結構由40mm寬6mm厚鋼板一面焊改為1/2寸管滿(mǎn)焊(見(jiàn)圖2)。

1.∠75等邊角鋼2.Φ30mmx170mm風(fēng)帽3.1/2寸鋼管4.20mm厚空氣分布板
圖2空氣分布板密封結構圖

鋼結構安裝完沒(méi)做漏風(fēng)檢查就澆注爐底高強耐磨澆注料，開(kāi)爐后有一道裂紋產(chǎn)生，風(fēng)從裂紋處不斷沖刷，裂紋逐漸增大，達6～8mm。2018年停電檢修時(shí)采用特殊灰漿處理此縫，效果不理想。2018年8月焙燒一系統第二次大修，吸取二系統爐底大修的不足之處選擇好鋼結構施工隊伍，從預制到安裝都設有專(zhuān)人跟蹤，密封板焊完后，反復五次檢查漏風(fēng)點(diǎn)，直到焊好為止。爐底風(fēng)帽間澆注完高強耐磨澆注料，升溫投產(chǎn)后第一次停爐檢查爐底是否有漏風(fēng)處，應該是建爐以來(lái)爐底施工質(zhì)量最好的一次。

2011年5月焙燒一系統爐底空氣分布板從10mm厚改為20mm厚，用以提局爐底的結構強度，對抵抗盤(pán)管漏水造成的溫度突變所產(chǎn)生的熱應力，促使空氣分布板變形的幾率減少，改后效果顯著(zhù)。

從表2可以看到，冷卻盤(pán)管漏水每年都有，最高達5次/a，所以說(shuō)冷卻盤(pán)管漏水是爐底破損的重要原因。對冷卻盤(pán)管漏水我們想了好多措施'在生產(chǎn)實(shí)踐中逐步落實(shí)。為了提高生產(chǎn)產(chǎn)量，防止風(fēng)帽直吹盤(pán)管將冷卻盤(pán)管下的風(fēng)帽孔改為側吹，對提高焙砂產(chǎn)量有一定的效果，但是當冷卻盤(pán)管漏水時(shí)，焙砂很容易將側吹孔堵死，停爐時(shí)很難疏通，需在生產(chǎn)實(shí)踐中進(jìn)一步改進(jìn)。有國內同行將冷卻盤(pán)管距風(fēng)帽距離提高150～200mm，用來(lái)緩解焙砂在硫化過(guò)程中對盤(pán)管的機械沖刷，可延長(cháng)冷卻盤(pán)管的使用壽命，我們在積極深入探討、落實(shí)應用。

2016年公司采購大量的本地礦，鋅品位在42%左右， 為了提高入爐鋅精礦品位， 從國內采購大量的ZnO塵， Zn品位在55%～60%， 與本地礦混合后加到爐內。ZnO塵含氟4%、含氯5%-7%， F、C 1兩種元素在高溫下對冷卻盤(pán)管、爐底、爐墻腐蝕速度極快，這樣組織生產(chǎn)對爐體設備使用壽命有非常大的負面影響。后來(lái)公司購買(mǎi)國外礦與品位低的本地礦混合后加到爐內。所以采購鋅精礦時(shí)要注意Pb、Cu、Fe、AI2O 3、SiO2含量不宜過(guò)高， 這樣才能延長(cháng)爐底的使用壽命。
  
  2018年8月焙燒一系統爐底大修，爐底風(fēng)帽間的混凝土選擇高強度耐磨澆注料搗制。其主要理化指標如下：
       (1)AI203≥75%
         (2) SiO2≤21%
         (3)體積密度≥2.8g/cm3
         (4) 耐磨強度≥65MPa(110℃*24h)
         ≥95MPa(110℃x3h)
         ≥100MPa(1400℃x3h)
         (5) 0.2MPa荷重軟化開(kāi)始溫度≥1490℃
         (6)熱振性(900℃水冷)：20次
  (7)最高使用溫度：1550℃
          開(kāi)爐運行一年多，爐底比較完整，爐底風(fēng)帽間的混凝土采用高強耐磨澆注料搗制，在國內同行業(yè)廣泛應用，效果良好。